改造后應保持在同樣風量下，風帽總阻力值達到4500Pa以上，風室不會漏渣，且風帽與芯管連接方式為點焊連接，點焊點在芯管的臺階邊緣上，這樣可保證拆卸時把焊點鏟除掉即可拔下，使得安裝、檢修方便。風帽材質耐磨耐高溫，能保證鍋爐的安全運行，提高風帽的使用壽命，為滿足以上要求，經反復試取大風帽各部尺寸進行阻力計算，最終確定改造后風帽數量為1767個。
2.2改造后大風帽各部位的通流面積、風速及阻力值：
①自風室到風帽底孔的入口突縮阻力：
ζ1=0.5
設計底孔直徑Φ32， S1＝1.42m2 （1767個鐘罩式風帽）
則入口風速：V1＝Q/S1=61.56m/s
Hf1＝ρζ1×V12/2g=74.4mmH2O=744Pa
②夾層突擴及轉角阻力：
綜合阻力系數ζ2=0.98
Hf2＝ρζ2×V22/2g=145.9mmH2O=1459Pa
③夾層至風帽孔轉角阻力：
ζ3＝0.98
S3＝2.75m2 
（Φ64降至Φ46夾層面積） 
V3＝Q/S3=31.79m/s
Hf3＝ρζ3×V32/2g=38.9mmH2O=389Pa
④夾層至風帽出口突縮阻力：
ζ4=0.3
S4＝1.468m2 （1767個鐘罩式風帽）
V4＝Q/S4=59.5m/s
Hf4＝ρζ4×V42/2g=47.1mmH2O=471Pa
⑤風帽出口突擴阻力：
ζ5=0.3
S5＝1.468m2 （1767個鐘罩式風帽）
V5＝Q/S5=59.5m/s
Hf5＝ρζ5×V52/2g=136.3mmH2O=1363Pa
⑥沿程阻力200Pa
總阻力合計：744+1459+389+417+1363+200＝4572Pa
三、改造后冷態調試情況分析
布風板阻力試驗（空板阻力）
送風量5萬m3/h,冷風20℃，以1萬m3/h為一個區間
改造后空板阻力實測值20萬m3/h，冷風時阻力為3600Pa，換算為熱態阻力4700Pa，與設計值吻合；冷態臨界流化風量為95000m3/h，臨界流化實驗底料700mm，95000m3/h的風量完全流化無死壓，平料后，底料平整。
結論與分析
改造后熱態運行情況分析
1.床溫均勻性
運行初期負荷低，沒有放渣量的情況下，只開中間冷煤機，中間與兩側有溫差，又因床面大，沒有連續放渣，底料在床面上橫向流動弱，也影響了床溫的均勻性。待負荷提高，冷煤機全部啟動連續放渣后，床溫趨向一致。
2.帶負荷情況
調試運行后，滿負荷工況穩定，風機開度、風機風量、風機電流與改造前基本一致。
3.風室漏渣情況
改造運行后，沒發現風室有任何漏渣情況。
4.燃燒效率情況
連續帶負荷運行后，給煤量、風量與改造前一致，排煙溫度沒有變化，大渣可燃物與原來基本一致，飛灰可燃物比原來明顯降低（原來是69％以上，現在49％左右）。